供水系統變頻調速節能改造的可行性研究
2014/4/1 12:12:12??????點擊：
風機和水泵在國民經濟各部門的數量眾多，分布面極廣，耗電量巨大。據有關部門統計，全國風機、水泵電動機裝機總容量約為35000MW，耗電量約占全國電力消耗總量的40%左右。目前，風機水泵的耗電量中還有很大的節能潛力，其潛力挖掘的焦點是提高風機和水泵的運行效率。據估計，提高風機和水泵系統運行效率的節能潛力可達300～500億kW·h/年，相當于6～10個裝機容量為1000MW級的大型火力發電廠的年發電總量。
離心式的風機水泵的負載特性屬平方轉矩型的負載，即其軸上需要提供的轉矩與轉速的二次方成正比。風機水泵在滿足三個相似條件：幾何相似、運動相似和動力相似的情況下遵循相似定律；對于同一臺風機（或水泵）。當輸送流體的密度ρ不變僅轉速改變時，其性能參數的變化遵循比例定律：流量與轉速的一次方成正比；壓頭（揚程）與轉速的二次方成正比；軸功率則與轉速的三次方成正比。如果水泵轉速是其額定轉速的50%時，則功耗只有額定值的12.5%，節能率可達87.5%。
果真如此嗎？否。風機水泵比例定律的三大關系式的使用是有條件的，在實際使用中，風機水泵由于受系統參數和運行工況的限制，并不能簡單地套用比例定律來計算調速范圍和估算節能效果，而應將實際工況轉化為相似工況后，才能用比例定律進行計算。其結果的差別還是很大的。作為變頻器的生產廠家，特別是專門研究變頻控制的專家學者，必須明明白白地告訴用戶，風機水泵的變頻節能到底是怎么一回事，而不能有意無意地誤導讀者，片面夸大節能效果。
[B]2 風機水泵的相似定律[/B]
[B]2.1 風機（水泵）的幾何相似，運動相似和動力相似[/B]
兩臺泵（風機）若幾何相似，就是說它們的形狀完全相同，只是大小不同，其中一臺泵（風機）相當于另一臺泵（風機）按一定比例的放大或縮小。舉個形象的例子：兩張不同比例尺的中國地圖，它是幾何相似的，但大小相差一定的倍數。應指出的是：本書所說的兩泵（風機）幾何相似，是指通流部分的幾何相似，并不是要求泵（風機）之間的輪廓外形也必須幾何相似。
兩臺泵（風機）的運動相似是指兩臺幾何相似泵（風機）通流部分各對應點的速度三角形相似。顯然，只有當兩臺泵（風機）的通流部分幾何相似，才有可能運動相似，但滿足幾何相似條件的，不一定滿足運動相似的條件，只有當兩臺幾何相似泵（風機）都在相似工況點運行時（例如：都運行在最高效率工況點時），才是運動相似，所以運動相似又稱工況相似。
兩臺風機（水泵）的動力相似則是指作用于兩臺泵（風機）內各對應點上力的方向相同，大小成比例。作用于泵（風機）內流體的力主要有慣性力、粘性力的總壓力。因此，為使泵（風機）中的動力相似，必須對應點上的慣性力與彈性力（或壓力與密度）之比相等，慣性力與粘性力之比相等。
[B]2.2 離心式風機（水泵）的相似定律[/B]
葉片式泵與風機的相似定律是兩臺泵（或風機）在滿足幾何相似和運動相似的前提下導出的。它給出幾何相似的泵（或風機），在相似工況點的流量之間、揚程（或全壓）之間、功率之間的相互關系為：
即把泵的線性尺寸幾何相似地均放大一倍時，對應工況點的流量、揚程、軸功率將各增到原來的8倍、4倍和32倍。
例2 某臺離心式風機采用變速調節方式，當其轉速降低到原來額定轉速的一半時，其對應工況點的流量、全壓、軸功率各降到原額定轉速時的多少倍？（設氣體密度不變）
解 由比例定律式（7）~式（9）得
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即當風機的轉速降低到原額定轉速的一半時，對應工況點的流量、全壓、軸功率各下降到原來的1/2、1/4和1/8，換句話說，用變速調節方式調節流量可使軸功率值大大下降，這也就是變速調節方式可以大幅度節電的原因。
應該指出的是本題中的n＇/n=2＞1.3，所以計算的結果可能會有一定誤差。
例3 已知Y4-73No28型鍋爐引風機在抽送140oC的煙氣時所需的軸功率為636kW，試問若用以輸送20oC的空氣時所需的軸功率為多少？已知煙氣在140oC時的密度為0.85kg/m3，空氣在20oC時的密度為1.2kg/m3。
解 由相似定律（3-8）得在20oC空氣時風機所消耗的軸功率p為：
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故在考慮引風機電動機的功率時，應注意到引風機在冷態起動時所需的軸功率值。
2.3 求出幾何相似風機（水泵）之間的相似工況點。
相似定律只適用于幾何相似泵（風機）對應工況點之間的關系，因此，在應用相似定律之前，需要先找到對應工況點關系。對應工況點又稱相似工況點，可以通過下面兩種方法求幾何相似泵（風機）的相似工況點。
（1） 根據相似工況點的效率相等求相似工況點間的關系，相似定律式（4）~式（6）是在假設相似工況點各效率對應相等的前提下得出的，這就是說，相似工況點的效率必相等。下面根據這一思路求相似工況點間的關系。兩臺幾何相似泵（風機）的最高效率是相等的，且每臺泵（風機）都只有一個最高效率點，所以各幾何相似泵（風機）的最高效率點是相似工況點；進一步看，在各幾何相似泵（風機）的性能曲線上最高效率點的右側（大流量側）也彼此有一個效率相等的工況點，它們也都是相似工況點，同理在最高效率的左側（小流量側），又可找到彼此效率相等的相似工況點。
（2） 求出各相似工況點的連接曲線——相似拋物線。下面以求同一臺泵在轉速變化時的相似拋物線為例說明，若某泵在額定轉速n下某工況點的流量為q＇v，揚程為H＇，需要求當轉速變化時，與其對應的各相似工況點。設與工況點（q＇v,H＇）對應各相似工況點的流量為qv，揚程H，qv與H隨著轉速的變化而改變。因為相似工況點間都滿足相似定律和比例定律，故由式（7）qv/q＇v=n/n＇與式（8）H/H＇=（n/n＇）2聯立求解，消去轉速比n/n＇項得：
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式（10）即為一條經額定轉速n某工況點（q＇v ,H＇）的相似拋物線。其上各點為變轉速時的各相似工況點。如圖1所示，當轉速為n1、n2……時，對應的相似工況點為（qv1,H1）、（qv2,H2）······。
圖1 過（q＇v,H＇）點的相似拋物線.
同理，（通）風機變轉速時，過（q＇v,p＇）點的相似拋物為
[B]2.4. 風機（水泵）的轉速變化時，風機（水泵）裝置的運行參數將如何變化？[/B]
風機與水泵轉速變化時,其本身性能曲線的變化可由比例定律q＇v/qv=n＇/n,H＇/H=(n＇/n)2[或p＇/p=(n＇/n)2]作出，如圖2所示。因管路性能曲線不隨轉速變化而變化，故當轉速由n變至n/時，運行工況點將由M點變至M/點。
圖2轉速變化時風機（水泵）裝置運行工況點的變化
(a)泵（當管路靜揚程Pst≠0時）； （b）風機（當管路靜壓Pst=0時）
應注意的是：當管路性能曲線的靜揚程（或靜壓）不等于零時，即Hst≠0（或Pst≠0）時，轉速變化前后運行工況點M與M＇不是相似工況點，故其流量、揚程（或全壓）與轉速的關系不符合比例定律，不能直接用比例定律求得。但當管路性能曲線的靜揚程（或靜壓）等于零時，即HST=0（或PST=0）時，管路性能曲線是一條通過坐標原點的二次拋物線，它與過M點的變轉速時的相擬拋物線重合，因此，M與M＇又都是相似工況點，故可用比例定律直接由M點的參數求出M＇點的參數。
例4 某鍋爐給水泵裝置的性能曲線如圖3所示，其在額定轉速下運行時的運行工況點為M，相應的qv.M=380m3/h。現欲通過變速調節，使新運行工況點M＇的流量減為190m3/h ，試問其轉速應為多少？（額定轉速為2950r/min）
解 變速調節時管路性能曲線不變，而泵的運行工況點必在管路性能曲線上，故M＇點可由qv.M/=190m3/h處向上作垂直線與管路性能曲線相交得出（見圖3），由圖可讀出M＇點的揚程HM/=1670m。M/與M不是相似工況點，需在額定轉速時的H-qv 曲線上找出M＇的相似工況點A，以便求出M＇的轉速。過M/點作相似拋物線，由式（10）得
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圖3某給水泵裝置的性能曲線和管路性能曲線
為把相似拋物線作到圖3-4上，上式（H=0.046q2v）中H與qv的關系列表如下：
qv(m3/h) 0 100 200 220 240
H(m) 0 460 1840 2226 2650
把列表中數值作到圖3上，此過M＇點的相似拋物線與額定轉速下H-qv相交于A點。由圖可讀出 qvA=227m3/h，HA=2360m，故得
上述兩式得出的結果略有不同是因作圖及讀數誤差引起的。
從計算結果知，此泵裝置因管路靜揚程Hst很高，故當流量減少到原流量的50%時，其轉速只降到原轉速的2469/2950 =83.7%，而不是50%。
泵或風機系統管路性能曲線中靜揚程（靜壓）所占比例的大小，與調速裝置節能效果的大小相關。當靜揚程所占比例很大時，即使泵系統的工作流量變化很大，但調速裝置的轉速變化范圍并不大，結果變速調節的節能效果也不大。這是因為靜揚程（靜壓）不等于零時，管路性能曲線與變轉速時的相似拋物線不重合，故變速前后各工作點間的關系并不符合比例律，即流量比不等于轉速比。當靜揚程（靜壓）為正值時，流量比恒大于轉速比。例如DG500-180型鍋爐給水泵，其最高轉速n=2950r/min，相應qv=500m3/h,H=1800m。若泵系統的靜揚程Hst=1500m。則變速調節流量至60%最大流量（300m3/h）時，相應轉速為最高轉速的89%（2625r/min）。可見這比靜揚程為零時流量比為60%時，轉速比也為60%時要高多了。因此，管路性能曲線的靜揚程越高，則變速調節流量時，其軸功率的減少值也越小。如圖4所示某離心泵在不同靜揚程下采用變速調節及出口閥門調節方式時流量比qv/qvn和所消耗軸功率比P/Pn的關系。
所以說，對于有較大靜揚程的泵或風機，只用工作流量變化范圍大小確定節能效益的大小就不正確了，應根據轉速變化范圍確定節能效益的大小才是正確的。
圖4 泵系統在不同靜揚程下的軸功率流量特性
圖中——線轉速調節； ······線出口閥門調節
例5 若例4中的鍋爐給水泵電動機的額定功率為2300kW，額定轉速時的實際出力為2000kW，試估算其節能效果。
由圖3可以看出，此給水泵的出口壓力為25MPa，鍋爐氣包壓力為15MPa，由上例計算結果，當轉速下降到2469r/min，即額定轉速的83.7%時，流量為190t/h， 即額定流量的50%，壓力為16.7MPa，略高于鍋爐汽包壓力，為了保證汽包順利進水，轉速已不能再下降了。所以其調速范圍為83.7%~100%，根據式（9）P/P＇=(n/n＇)3，其軸功率P＇=1173kW，最大節能率為41.4%。
若給水泵的流量余量以15%計算，當流量為190t/h時，鍋爐的負荷約為58.8%左右。作為一般的機組，也已經接近最低不投油穩燃負荷了。正巧，由以上計算數據看出，給水泵的調速能耗率與鍋爐的負荷率是基本一致的，也即能耗與流量的一次方成正比。所以，可依據鍋爐的負荷率來粗略估算給水泵的調速節能率。
電站水泵的靜揚程都不等于零，所以其調速范圍和節能效果都不能簡單地采用比例定律計算，都要先求出相似曲線，然后才能進行計算。除了鍋爐給水泵外（汽包壓力為其靜揚程），對循環水泵則水塔高程為其靜揚程，對于凝結水泵，凝結水出口母管壓力為其靜揚程。因為凝結水泵除了調節凝汽器熱井水位恒定外，還要保證凝結水出口母管壓力足夠大（一般＞0.75MPa），以防止空氣由排水閥經凝結水再循環管進入凝汽器中，而破壞汽輪機真空。
電站風機，則由于其靜壓很小，所以可以直接用比例定律估算其調速范圍和節能效益，只是要求以輸出風壓作為調速范圍的校驗指標。
3 風機水泵的并聯運行
泵或風機并聯運行的主要目的是增大所輸送的流量。但流量增加的幅度大小與管路性能曲線的特性及并聯臺數有關。圖5所示為兩臺及三臺性能相同的20Sh-13型離心泵并聯時，在不同陡度管路性能曲線下流量增加幅度的情況，從圖可見，當管路性能曲線方程為Hc=20+10q2v時（qv單位為m3/s），從圖中查得：
一臺泵單獨運行時：qv1=730L/s(100%)
兩臺泵關聯運行時：qv2=1160L/s(159%)
三臺泵并聯運行時：qv3=1360L/s(186%)
當管路性能曲線方程為Hc=20+100q2v時，從圖可查出：
一臺泵單獨運行時：qv1=450L/s(100%)
二臺泵并聯運行時：qv1=520L/s(116%)
三臺泵并聯運行時：qv1=540L/s(120%)
[center]圖5不同陡度管路性能曲線對泵并聯效果的影響[/center]
比較兩組數據可以看出：管路性能曲線越陡，并聯的臺數越多，流量增加的幅度就越小。因此，并聯運行方式適用于管路性能曲線不十分陡的場合，且并聯的臺數不宜過多。若實際并聯管路性能曲線很陡時，則應采取措施，如增大管徑、減少局部阻力等，使管路性能曲線變得平坦些，以獲得好的并聯效果。
3.1. 如何作出并聯泵（或風機）的性能曲線（H-qv）或（P-qv）
兩臺或兩臺以上泵（風機）向同一壓出管路壓送流體的運行方式稱為并聯運行，如圖6（a）所示。
圖6兩泵并聯及并聯性能曲線(H-qv)并
（a）兩臺泵并聯示意圖；（b）并聯性能曲線作法。
泵（或風機）并聯運行的基本規律是：并聯后的總流量應等于并聯各泵流量之和；并聯后產生的揚程與各泵產生的揚程都相等。因此，泵（風機）并聯合成后的性能曲線(H-qv)并或(P-qv)并的作法是：把并聯各泵（或風機）的（H-qv）或（p-qv）曲線上同一揚程（或全壓）點上流量值相加，以圖6兩臺泵并聯為例，先把這兩臺泵的性能曲線（H-qv）i和(H-qv)a以相同的比例尺繪在同一坐標圖上，然后把各個同一揚程值的流量分別相加，如圖6所示，取揚程值為H、H＇、H〃、……，對應于（H-qv）i和（H-qv）a，上分別為1、1＇、1〃……和2、2′、2″……取qv1+ qv2、qv＇1+ qv＇2、qv〃1+ qv〃2……得3、3′、3″……連接3、3′、3″……各點即得合成后泵并聯性能曲線(H-qv)并，同法可得風機并聯性能曲線。
3.2. 當并聯泵（或風機）中的一臺進行變速調節時，如何確定并聯運行工況點？
如圖7所示，Ⅰ、Ⅱ兩臺性能相同的泵并聯運行。但泵Ⅰ與泵Ⅱ有一臺為變速泵，另一臺為定速泵。當變速泵與定速泵以相同的額定轉速運行時,Ⅰ和Ⅱ的并聯性能曲線(H-qv)并為Ⅲ，并聯運行工況點為M。但當變速泵的轉速降低時，并聯性能曲線變為如圖7中的虛線所示，其并聯運行工況點也相應地變為M′、M″、……
從圖7可以看出，當變速泵的轉速降低時，變速泵的流量減小，但定速泵的流量卻增大。當變速泵的轉速降低到某一轉速值時，其輸出流量為零，這時并聯運行實際上相當于一臺定速泵單獨運行。若變速泵轉速進一步降低，且變速泵出口管路又未設置逆止閥時，就會出現定速泵部分流量向變速泵倒灌，這種現象在實際上是不容許產生的。從圖可見，當變速泵的轉速由額定轉速降低到該泵輸出流量為零的轉速時，定速泵的流量將由qvN增大到qvB，這可能會導致定速泵產生過載或泵內汽蝕。為防止定速泵的過載和汽蝕，可在定速泵出口管路設置調節閥，必要時控制其流量。
4 供水系統的水泵運行工況分析
4.1多泵并聯運行
一般的供水系統都采用多臺泵并聯運行的方式，并且采用大小泵搭配使用，目的是為了靈活地根據流量決定開泵的臺數，降低供水的能耗。供水高峰時，幾臺大泵同時運行，以保證供水流量；當供水負荷減小時，采用大小泵搭配使用，合理控制流量，晚上或用水低谷時，開一臺小泵維持供水壓力。
多臺并聯運行的水泵，一般采用關死點揚程（或最大揚程）相同，而流量不同的水泵。這些泵并聯運行時，每臺泵的出口壓力即為母管壓力，且一定大于每一臺泵單泵運時的出口壓力（或揚程）：
HN=HA2=HB2=HC2……＞HA1、HB1、HC1……
并聯運行泵的總出口流量為每臺泵出口流量之和，且每臺泵的流量一定小于該泵單泵運行時的流量：
QN=QA2＋QB2＋QC2……＜QA1＋QB1＋QC1＋……
若并聯運行的泵的揚程不同，則在并聯運行時揚程低的泵的供水流量會比單泵運行時減小很多。當管網阻力曲線變化時，容易發生不出水和汽蝕現象。
4.2靜揚程對調速范圍的影響。
供水系統的靜揚程H0，即供水母管的最小壓力（水泵在靜揚程下消耗的功率稱為空載功率：在流量為零時，水泵所消耗的最大功率）。十分明顯的是，靜揚程越高，空載功率所占的比例越大，調速范圍越小，調節轉速的節能效果就越差。
靜揚程可由水泵進水口和出水口的落差形成，也可由管網阻力曲線形成，也可由用戶要求的供水壓力來決定。（如鍋爐給水泵，必須大于汽包壓力才能進水。）當然也可由變/定速水泵并列運行的定速水泵的出口壓力造成！
4.3變頻泵與工頻泵的并聯運行分析
4.3.1變頻泵與工頻泵并聯運行時總的性能曲線，與關死點揚程（最大揚程）不同，流量也不同的水泵并聯運行時的情況非常類似，可以用相同的方法來分析
（1）F1為工頻泵的性能曲線，也是變頻泵在50Hz下滿負荷運行時的性能曲線（假定變頻泵與工頻泵性能相同，如圖9所示），工頻泵單泵運行時的工作點A1。
（2）F2為變頻泵在頻率F2時的性能曲線，變頻泵在頻率F2單獨運行時的工作點B1。
（3） F3為變頻和工頻水泵并聯運行的總的性能曲線，工作點C，揚程HC，流量QC=QA2＋QB2。
4.3.2變頻泵與工頻泵并聯運行時的特點
（1）F2不僅僅是一條曲線，而是F1性能曲線下方偏左的一系列曲線族。F3也不僅僅是一條曲線，而是在F1性能曲線右方偏上的一系列曲線族。
（2）F2變化時，F3也隨著變化。工作點C也跟著變化。因此變頻泵的揚程HB2，流量QB2，工頻泵揚程HA2，流量QA2，以及總的揚程HC= HB2= HA2，和總流量QC=QA2＋QB2都會隨著頻率F2的變化而變化。
（3）隨著變頻泵頻率F2的降低，變頻泵的揚程逐漸降低。變頻泵流量QB2快速減少；工作點C的揚程也隨著降低，使總的流量QC減少；因此工頻泵的揚程也降低，使工頻泵流量QA2反而略有增加，此時要警惕工頻泵過載。
4.3.3變頻泵與工頻泵并聯運行特例之一，是頻率F= F1=50Hz
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圖10變頻泵最低頻率下與工頻泵并聯運行時總的性能曲線 圖11沒有管網阻力時變頻泵與工頻泵并聯運行時的特性
圖9中：
（1）F1為工頻泵的性能曲線，也是變頻泵F2= F1=50Hz下滿負荷運行時的性能曲線（假定變頻泵與工頻泵性能相同），工頻泵和變頻泵單泵運行時的工作點A1。
（2）F3為變頻泵和工頻泵并聯運行的總的性能曲線，工作點C，揚程HC= HB2= HA2等于每臺泵的揚程，每臺泵的流量QA2=QB2，總流量QC=QA2＋QB2=2 QA2。即當F2= F1=50Hz時，變頻泵與工頻泵并聯運行時的特性，與兩臺性能相同的泵并聯運行時完全一樣。
4.3.4變頻泵與工頻泵并聯運行特例之二，是F2=Fmin(變頻泵設置的最低工作頻率)。
圖10中：
（1） F1為工頻泵的性能曲線，工頻泵單泵運行時的工作點A1。
（2） F2=Fmin為變頻泵最低頻率下單泵運行時的性能曲線。
（3） F3為變頻和工頻泵并聯運行的總的性能曲線，工作點C不與F3相交，只與F1相交，揚程HC=HA1= HA2= HB2等于每臺泵的揚程，工頻泵的流量QA2=QA1，總流量QC=QA2=QA1，QB2=0。
即當F2=MIN時，變頻泵的揚程不能超過工頻泵的揚程，因此變頻泵的流量為零。變頻泵與工頻泵并聯運行時總的性能曲線，與單臺工頻泵運行時的性能曲線相同，變頻泵沒有流量輸出，但仍然消耗一定的功率。
（4） 在此運行狀況中，變頻泵的效率降到最低，因此變頻泵不能工作在這種工況中。
（5） 在這種特例中，變頻泵極易產生汽蝕現象，易造成泵的損壞，解決的辦法是將再循環閥門打開，使泵保持一定的最小流量，但這樣做使泵的能耗增加。
水泵變頻不論是單泵運行還是并聯運行都有一個極端理想的特例，就是只有凈揚程，沒有管網阻力，或者管網阻力與凈揚程相比可以忽略，則管網阻力曲線可以看成是一條與凈揚程點平行的一條直線。
水泵將水通過粗管道垂直向上打入一個開口的蓄水池就是屬于這種情況。電廠鍋爐給水泵系統中，由于給水壓力極高，管網阻力相對較小，因此采用變頻運行時也可以看成屬于這種情況，如圖11所示。
F1為變頻器最高運行頻率性能曲線。工作點A， F2和F3為變頻運行性能曲線。H0為實際揚程。
圖9中不論怎樣調節頻率，揚程都恒定不變，只是流量變化。水泵的輸出功率只隨流量的變化而變化。從圖11中可以看出，隨著頻率的減少，微小的頻率變化∆F會引起很能大的流量變化∆Q。性能曲線越平坦，∆F引起的∆Q就越大。因此頻率越低，流量越小時這種變化就越大。所以說頻率與流量之間的關系為QA/（F1－Fmin）。是一種非線性的很難說是幾次方的關系。由于功率與流量成正比。功率與頻率的關系為H0 QA/（F1－Fmin），也很難說與頻率是幾次方的關系。
在這種情況下進行變頻運行時，流量不宜太小，以防止微小的頻率或轉速的變化引起流量較大的變化，造成水泵流量不穩定。
Fmin越高，F1－Fmin就越小，流量和功率隨著頻率的變化就越大。
4.4高性能離心泵群的變頻控制方案[/B]
4.4.1恒壓供水的控制特點[/B]
供水控制，歸根結底，是為了滿足用戶對流量的需求。所以，流量是供水系統的基本控制對象，但流量的檢測比較困難，費用也較高。考慮到在動態供水情況下，供水管道中水的壓力P的大小與供水能力和用水需求之間的平衡情況有關：當供水能力大于用水量時，管道壓力上升；當供水能力小于用水量時，則管道壓力下降；當供水能力等于用水量時，則管道壓力保持不變。可見，供水能力與用水需求之間的矛盾具體地反映在供水壓力的變化上。從而壓力就成了用來作為控制流量大小的參變量，也就是說，保持供水系統中某處壓力的恒定，也就保證了使供水能力和用水需求處于平衡狀態，恰到好處地滿足了用戶的用水要求，這就是恒壓供水所要達到的目的。
4.4.2高性能離心泵的變頻控制方案。[/B]
高性能離心式水泵由于采用了三元流動，進口導葉等先進技術，離心式水泵的特性曲線已經做得非常平坦，高效率的工作區域很寬，這也正是水泵生產廠家努力追求的目標。但是這樣的水泵在定壓供水工況下，其調速的范圍很小。供水系統的靜揚程越大，也就是空載功率所占的比例越大，水泵特性越平坦，調速范圍就越小，調節轉速的節能效果也就越差。
對于定壓供水系統的高效離心水泵群如果采用“一變多定”配置的控制方案，則會引起一些問題。圖11是定壓供水系統中變頻水泵的調速特性曲線圖，從圖中容量看出，在定壓供水系統中，變頻水泵新的工況點也就是變頻泵特性曲線和等壓線的交點。因水泵的特性曲線非常平坦，變頻器的調速范圍非常小。且因為供水壓力小的波動（這在供水系統中是很常見的）。新的工況點會發生劇烈變動，工況點極不穩定，雖然在控制程序中可以采用軟件濾波的方法改善不穩定的情況，但變、定壓水泵配置方案運行匹配較為困難，且節能效果有限卻是肯定的，這也是和采用變頻節能控制的初衷相違背的。因此對于實際工程中的高性能離心泵機群，所有泵都采用變頻調速控制才是合理的。
4.4.3變、定水泵并列運行[/B]
在實際工程中，考慮到投資的可能性和運行工況的必要性，也常設計變、定水泵的并列運行方式，但應考慮以下方面的因素。
首先，在滿足最大設計水量的基礎上，盡量使調速高效特性曲線接近系統的特性曲線，也就是說，盡量將各種調速泵組合的高效區能套入出現機率最高的工作段或點上。調速水泵的臺數，應是全年內運行工況中開泵運行時間最長的臺數，而備用泵則采用工頻定速泵。當一臺調速泵出現故障時，可以允許一臺工頻定速泵運行，其綜合效率會稍有降低，而揚程則會有所增加。
在變、定速泵并列運行時，供水工作壓力應保證定速泵工作在高效區，以提高定速泵的效率。并列泵組中，變頻調速泵的臺數越多，節能效果越好。在多泵并列供水系統中，只上一臺變頻調速泵的效果不大，且很難匹配。必須只上一臺時，也要選揚程最高，流量最大的那一臺，其效果會較好些。
在多臺調速泵并列運行時，所有的調速泵應在同一轉速下運行；對于關死點揚程不同的泵，則應保證各泵的出口揚程（壓力）基本一致，這時的轉速就不一樣了，要進行折算，就不容易匹配了。
5 結束語[/B]
（1）在定壓供水系統中，變頻調速泵的功耗，只和其流量的一次方成正比，不存在和轉速的三次方成正比的關系。
（2）對于高性能的離心水泵機群，不宜采用“一變多定”設計方案。運行水泵應全部為調速泵，且要保持出口壓力相同；“一變多定”的調速泵，應是泵群中揚程和流量最大的那一臺。
（3）宣傳應實事求是，不能隨意夸大節能效果，以免誤導和欺騙用戶。
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